nn-tech/Alloy-Bench · Datasets at Hugging Face

question stringlengths 11 327	option_1 stringlengths 1 197	option_2 stringlengths 1 195	option_3 stringlengths 1 179	option_4 stringlengths 1 327	option_5 stringclasses 183 values	correct_answer stringlengths 1 327	knowledge_area stringclasses 14 values
Движущей силой массообменных процессов является разность…	Концентраций на границе раздела фаз	Рабочих и равновесных концентраций компонента в фазе	Начальных и конечных рабочих концентраций	Концентраций на входе в аппарат и выходе из него	null	Рабочих и равновесных концентраций компонента в фазе	Химическая инженерия
Диффузионный критерий Пекле определяется выражением…	βl/λ	Dτ/l2	µ/ρD	wl/D	null	wl/D	Химическая инженерия
Коэффициент молекулярной диффузии…	Не зависит от температуры	Увеличивается с повышением температуры	Уменьшается с повышением температуры	Увеличивается с понижением температуры	null	Увеличивается с повышением температуры	Химическая инженерия
Процесс переноса целевого компонента из одной фазы в другую через межфазную поверхность называется...	Массопередачей	Массоотдачей	Молекулярной диффузией	турбулентнойдиффузией	null	Массопередачей	Химическая инженерия
Состав фаз двухкомпонентных систем в виде кгА/кг(А+В) выражен через…	молярные доли	относительные массовые доли	относительные молярные доли	массовые доли	null	массовые доли	Химическая инженерия
Молярная доля компонента А в бинарной смеси составляет…	кмольА/кмоль(А+В)	кмольА/кмольВ	кгА/кг(А+В)	кмольА/м3(А+В)	null	кмольА/кмоль(А+В)	Химическая инженерия
Молекулярная диффузия описывается законом…	Рауля	Генри	Фика	Дальтона	null	Фика	Химическая инженерия
Коэффициент диффузии имеет размерность	Кг/м3	Кмоль/с	Кмоль/м3	м2/с	null	м2/с	Химическая инженерия
Отношение составов фаз при равновесии называется коэффициентом…	поглощения	распределения	извлечения	селективности	null	распределения	Химическая инженерия
Потенциалом переноса в массообменных процессах является…	количество импульса	энтальпия	концентрация	удельная теплоемкость	null	концентрация	Химическая инженерия
Отношение количества фактически поглощаемого компонента к количеству, поглощаемому при полном извлечении…	Коэффициент распределения	Степень извлечения	Относительная молярная доля	Коэффициент относительной летучести	null	Степень извлечения	Химическая инженерия
Регенерация адсорбента путем контакта с веществом, которое адсорбируется лучше, чем поглощенное вещество, называется … десорбцией	Термической	Химической	Вытеснительной	вакуумной	null	Вытеснительной	Химическая инженерия
Количество вещества, поглощенное единицей массы или объема адсорбента до начала проскока, называют…	динамической активностью	адсорбционной способностью	сорбционной емкостью	равновесной активностью	null	динамической активностью	Химическая инженерия
Поглощаемый твердой фазой целевой компонент называется…	адсорбентом	адсорбатом	адсорбтивом	абсорбентом	null	адсорбтивом	Химическая инженерия
Процесс кристаллизации происходит только в том случае, когда раствор находится в … состоянии	ненасыщенном	насыщенном	перегретом	пересыщенном	null	пересыщенном	Химическая инженерия
К поверхностным кристаллизаторам относится…	вакуум-выпарной	качающийся	вальцевый	башенный	null	вальцевый	Химическая инженерия
Процесс кристаллизации, происходящий при введении в раствор веществ, уменьшающих растворимость, называется	изотермическим	высаливанием	изогидрическим	политермическим	null	высаливанием	Химическая инженерия
Вальцевый кристаллизатор является…	объемным	поверхностным	испарительным	изотермическим	null	поверхностным	Химическая инженерия
При нагревании в калорифире не изменяется… воздуха	теплоемкость	влагосодержание	плотность	энтальпия	null	влагосодержание	Химическая инженерия
К сушилкам с перемешиванием слоя метриала отсносится…	ленточная	барабанная	туннельная	распылительная	null	барабанная	Химическая инженерия
Окончанию периода постоянной скорости сушки соответствует достижение…	равновесного состояния	критической влажности материала	конечной влажности материала	температуры материала, равной температуре мокрого термометра	null	критической влажности материала	Химическая инженерия
В период падающей скорости сушки…	лимитирующее влияние имеет скорость внутренней диффузии	лимитирующее влияние имеет скорость внешней диффузии	температура материала равна температуре мокрого термометра	влажность материала снижается по линейному закону	null	лимитирующее влияние имеет скорость внутренней диффузии	Химическая инженерия
Значение критической влажности материала соответствует…	достижению равновесного состояния	началу периода постоянной сушки	окончанию периода постоянной сушки	окончанию периода падающей скорости	null	окончанию периода постоянной сушки	Химическая инженерия
К сушилкам с неподвижным слоем материала относятся…	камерные	барабанные	ленточные	гребковые	null	камерные	Химическая инженерия
Для сушки пастообразных материалов не пригодны … сушилки	распылительные	барабанные	вальцевые	петлевые	null	распылительные	Химическая инженерия
Для смесей близкокипящих компонентов…	рабочая линия удалена от линии равновесия	число тарелок сильно возрастает	высота колонны незначительна	число тарелок невелико	null	число тарелок сильно возрастает	Химическая инженерия
В укрепляющей части ректификационной колонны … компонентом	пар обогащается труднолетучим	жидкость обогащается низкокипящим	пар обогащается легколетучим	жидкость обогащается легколетучим	null	пар обогащается легколетучим	Химическая инженерия
Составы исходных двухкомпонентных растворов отражают на треугольной диаграмме…	Вершины треугольника	Бинодальная кривая	Стороны треугольника	Точки на площади треугольника	null	Стороны треугольника	Химическая инженерия
При осуществлении жидкостной экстракции коалесценцией называют процесс…	Распыления жидкостей	Прохождения пузырьков газа	Слияния капель	Стекания пленки жидкости	null	Слияния капель	Химическая инженерия
Наиболее высокую эффективность процесса массопередачи обеспечивает … экстрактор	Насадочный	Роторно-дисковой	Тарельчатый	распылительный	null	Роторно-дисковой	Химическая инженерия
Точки на площади треугольной диаграммы экстракционной системы соответствуют …	составам исходных реагентов	чистым компонентам	составам трехкомпонентных растворов	составам двухкомпонентных растворов	null	составам трехкомпонентных растворов	Химическая инженерия
Для создания поверхности контакта фаз в распылительных экстракторах применяется…	псевдоожижение	диспергирование	пленочное течение	барботаж	null	диспергирование	Химическая инженерия
К гравитационным экстракторам относится…	центробежный	роторно-дисковой	распылительный	пульсационный	null	распылительный	Химическая инженерия
Недостатком роторного экстрактора является…	низкая производительность	низкая интенсивность массопередачи	высокий расход энергии	чувствительность к твердым примесям в фазах	null	высокий расход энергии	Химическая инженерия
Недостатком распылительного экстрактора является...	Низкая производительность	Высокий расход энергии	Сложность конструкции	Низкая интенсивность массопередачи	null	Низкая интенсивность массопередачи	Химическая инженерия
К экстракторам с подводом внешней энергии в контактирующие фазы относится…	Тарельчатый	Пульсационный	Распылительный	ситчатый	null	Пульсационный	Химическая инженерия
Поглощаемый в процесса абсорбции газ называют…	абсорбент	абсорбтив	инерт	экстракт	null	абсорбтив	Химическая инженерия
Не имеют сливных устройств … тарелки	Клапанные	Колпачковые	Провальные	балластные	null	Провальные	Химическая инженерия
Перегонка с дефлегмацией применяется для…	разделения нетермостойких смесей	повышения степени разделения в условиях простой перегонки	разделения труднолетучих смесей	получения дистиллятов различного состава	null	повышения степени разделения в условиях простой перегонки	Химическая инженерия
Высокой гидродинамической устойчивостью обладают ректификационные колонны с … тарелками	ситчатыми	пластинчатыми	клапанными	колпачковыми	null	клапанными	Химическая инженерия
Степень разделения при простой перегонке может быть повышена применением…	вакуума	дефлегмации	водяного пара	инертного газа	null	дефлегмации	Химическая инженерия
При работе под вакуумом целесообразно использовать … ректификационную колонну	ситчатую тарельчатую	колпачковую тарельчатую	насадочную	клапанную тарельчатую	null	насадочную	Химическая инженерия
Достоинством ректификационной колонны с клапанными тарелками является…	низкое гидравлическое сопротивление	устойчивость режима работы	легкость монтажа и ремонта	простота конструкции	null	устойчивость режима работы	Химическая инженерия
Процесс переноса вещества от границы раздела фаз в основную массу потока называется…	массоотдача	массопередача	конвективная диффузия	молекулярная диффузия	null	массоотдача	Химическая инженерия
По уравнению H = n0h0y рассчитывают высоту …	Эквивалентную теоретической тарелке	Барботажной колонны	Насадочной колонны	Единицы переноса	null	Насадочной колонны	Химическая инженерия
При проведении процесса абсорбции	повышают температуру	снижают температуру и снижают давление	снижают температуру и повышают давление	повышают температуру и повышают давление	null	снижают температуру и повышают давление	Химическая инженерия
По закону … молярная доля любого компонента смеси идеальных газов равна у=р/П	Рауля	Дальтона	Равновесия фаз Гиббса	Фика	null	Дальтона	Химическая инженерия
При поглащении газов жидкостями требуется	Снижать давление	Повышать температуру	Повышать давление	Не изменять рабочие параметры	null	Повышать давление	Химическая инженерия
Основным назначением диафрагмы при электролитическом рафинировании никеля является:	Предотвратить на катоде выделение водорода	Уменьшить испарение электролита	Отделить катодное пространство от анодного	Предотвратить возможность коротких замыканий между катодами и анодами	Увеличить сопротивление прохождению электрического тока через ванну	Отделить катодное пространство от анодного	Металлургия тяжелых цветных металлов
Циркуляцию электролита в ванне при электролизе раствора сульфата цинка осуществляют с целью:	уменьшения выделения на катоде водорода	уменьшения загрязнения катодного цинка примесями	выравнивания состава электролита в ванне	для удаления из ванны вместе с электролитом шлама	для создания на поверхности электролита слоя пены	выравнивания состава электролита в ванне	Металлургия тяжелых цветных металлов
Основной суммарной химической реакцией первого периода конвертирования медных штейнов является реакция:	3Fe3O4 + FeS + 5SiO2 = 5(FeO)2×SiO2 + SO2	2ZnS + 3O2 + SiO2 = (ZnO)2×SiO2 + 2SO2	2Fe + O2 + SiO2 = (FeO)2×SiO2	2FeS + 3O2 + SiO2 = (FeO)2×SiO2 + 2SO2	Cu2S + 3O2 + SiO2 = (CuO2)×SiO2 + 2SO2	2FeS + 3O2 + SiO2 = (FeO)2×SiO2 + 2SO2	Металлургия тяжелых цветных металлов
Температура начала конденсации паров цинка из газовой фазы зависит от парциального давления в газовой фазе:	Zn и CO2	Zn и CO	Zn и H2O	Zn	Zn и N2	Zn	Металлургия тяжелых цветных металлов
Отметьте среди приведённых природных минералов меди халькопирит:	CuFeS2	CuS	Cu2S	CuCO3×Cu(OH)2	CuSiO3×2H2O	CuFeS2	Металлургия тяжелых цветных металлов
Отметьте среди приведённых природных минералов никеля миллерит:	NiS	Ni3S2	NiO	(N,Fe)S	Ni3FeS5	NiS	Металлургия тяжелых цветных металлов
Отметьте среди приведенных минералов никеля пентландит:	Ni3S2	NiO	Ni3FeS5	NiS	(Ni,Fe)S	(Ni,Fe)S	Металлургия тяжелых цветных металлов
Для оценки плавкости шлаков, получаемых при плавке сырья тяжелых цветных металлов на штейн, больше всего подходит диаграмма плавкости тройной системы:	SiO2 CaO – FeO	SiO2 CaO – AI2O3	SiO2 CaO – MgO	SiO2 FeO – AI2O3	SiO2 FeO – MgO	SiO2 CaO – FeO	Металлургия тяжелых цветных металлов
При конвертировании никелевых штейнов в первую очередь окисляется:	Fe	FeS	Ni	Ni3S2	CoS	Fe	Металлургия тяжелых цветных металлов
Основой для удаления примесей при огневом рафинировании черновой меди является:	различие сродства меди и примесей с серой	ограниченная растворимость оксидов металлов – примесей в меди	различие сродства меди и примесей с кислородом	различие плотности оксидов металлов – примесей и меди	высокая упругость пара оксидов металловпримесей	различие сродства меди и примесей с кислородом	Металлургия тяжелых цветных металлов
По правилу В.Я.Мостовича содержание серы в медных штейнах при металлургических расчетах принимают равным, %:	15	35	20	25	30	25	Металлургия тяжелых цветных металлов
В файнштейнах, получаемых при конвертировании медноникелевых штейнов, обычно оставляют 2,5-3,5% железа с целью:	снижения температуры плавления файнштейна	как можно более полного извлечения в файнштейн кобальта	улучшения структуры файнштейна при его охлаждении	повышения в файнштейне содержания серы	повышения хрупкости файнштейна после его затвердевания	как можно более полного извлечения в файнштейн кобальта	Металлургия тяжелых цветных металлов
Для оценки плавкости штейнов медных плавок больше всего подходит диаграмма состояния системы:	Cu-Ni-S	Cu-Pb-S	Cu-Zn-S	Cu-S-O	Cu-Fe-S	Cu-Fe-S	Металлургия тяжелых цветных металлов
В шихту электроплавки медноникелевых материалов вводят до 4% коксика с тем, чтобы:	компенсировать потери тепла, уносимого технологическими газами	улучшить процесс шлакои штейнообразования	снизить электросопротивление шихты	снизить удельный расход электроэнергии	обеспечить восстановительный потенциал газовой фазы	обеспечить восстановительный потенциал газовой фазы	Металлургия тяжелых цветных металлов
Основным источником тепла для поддержания необходимых температур при обжиге цинковых концентратов в печи кипящего слоя является:	подогретое воздушное дутье	тепло реакций окисления сульфидов металлов до сульфатов	тепло от горения топлива, загружаемого в печь вместе с концентратом	тепло реакций окисления сульфидов металлов до оксидов	тепло реакций образования ферритов и силикатов металлов	тепло реакций окисления сульфидов металлов до оксидов	Металлургия тяжелых цветных металлов
Отметьте среди приведенных минералов никеля сфалерит:	ZnCO3	ZnS	(Zn,Fe)S	2ZnO.SiO2	2ZnO.SiO2.H2O	ZnS	Металлургия тяжелых цветных металлов
Степень десульфуризации при окислительном обжиге сульфидных материалов это:	Содержание серы в отходящих технологических газах	Степень окисления сульфидов металлов	Выраженное в процентах отношение массы серы в газах к массе серы в исходном материале	Потери серы в окружающую среду	Доля серы содержащейся в огарке от общей массы серы в исходном материале	Выраженное в процентах отношение массы серы в газах к массе серы в исходном материале	Металлургия тяжелых цветных металлов
Процесс купелирования, используемый для переработки обогащенного благородными металлами свинца основан:	на различии плотности свинца и сплава золота с серебром	на различии сродства свинца, золота и серебра с серой	на различии температур плавления свинца, золота и серебра	на различии температур кипения свинца, золота и серебра	на различии сродства свинца, золота и серебра с кислородом	на различии сродства свинца, золота и серебра с кислородом	Металлургия тяжелых цветных металлов
Поведение примесей при электролитическом рафинировании меди в основном определяется:	составом электролита	различием растворимости в воде сульфата меди и сульфатов металлов-примесей	величиной катодной плотности тока	температурой электролита в ванне	различием величин стандартных электродных потенциалов меди и примесей	различием величин стандартных электродных потенциалов меди и примесей	Металлургия тяжелых цветных металлов
При электрохимическом рафинировании меди происходит постепенное и постоянное понижение концентрации серной кислоты в электролите вследствие:	утечек электролитов при его циркуляции	испарения электролита	вывода части электролита на регенерацию	разбавления электролита при обслуживании ванн	участия серной кислоты в процессах окисления одновалентной меди и меди анода	участия серной кислоты в процессах окисления одновалентной меди и меди анода	Металлургия тяжелых цветных металлов
Современные гидрометаллургические технологии переработки латеритовых руд построены по принципу:	гидротермальное выщелачивание – экстракция – электроэкстракция	обжиг – гидротермальное выщелачивание – осаждение Н2	плавка – гидротермальное выщелачивание	автоклавное выщелачивание – экстракция – электроэкстракция	автоклавное выщелачивание – ионный обмен – осаждение Н2	автоклавное выщелачивание – экстракция – электроэкстракция	Металлургия тяжелых цветных металлов
Каким реагентом восстанавливают хлорид серебра в шлаке?	бура	сода	кремневка	плавиковый шпат	известь	бура	Металлургия тяжелых цветных металлов
При связывании катиона золота в прочный цианистый комплекс oxs – red потенциал золота	не изменяется	сильно возрастает	сильно уменьшается	незначительно возрастает	незначительно уменьшается	сильно уменьшается	Металлургия тяжелых цветных металлов
Сульфидная медная руда содержит:	азурит, пирит, хризоколлу, халькозин	ковеллин, халькозин, халькопирит, пирит	халькопирит, малахит, борнит, хризоколлу	малахит, пирит, хризоколлу, ковеллин	пирит, халькозин, малахит, куприт	ковеллин, халькозин, халькопирит, пирит	Металлургия тяжелых цветных металлов
Кислород при электрохимическом рафинировании меди играет отрицательную роль, что объясняется:	повышенным испарением электролита	повышенным сопротивлением электролита	химическим растворением анодной меди в серной кислоте на границе раздела трех фаз и доокислением одновалентной меди	нарушением баланса аноднокатодного процесса по меди	ухудшением качества катодной меди	химическим растворением анодной меди в серной кислоте на границе раздела трех фаз и доокислением одновалентной меди	Металлургия тяжелых цветных металлов
Образование магнетита при взвешенной плавке является следствием:	избыточного количества сульфидов железа в шихте плавки	плохого массообмена в период окислительного плавления	благоприятных условий переокисления сульфидного железа	высокого термодинамического сродства железа к кислороду	экстремальных температур в период окислительного плавления	благоприятных условий переокисления сульфидного железа	Металлургия тяжелых цветных металлов
Восстановительное плавление при огневом рафинировании меди обеспечивает:	продувку меди парами воды и окисью углерода, что повышает ее качество	качественные изменения в меди – повышение плотности и прочности	насыщение меди водородом	эвакуацию растворенного в меди сернистого газа и восстановление закиси меди, что приводит к качественным улучшениям	null	эвакуацию растворенного в меди сернистого газа и восстановление закиси меди, что приводит к качественным улучшениям	Металлургия тяжелых цветных металлов
При конвертировании медных штейнов в первую очередь окисляется сульфидное железо, потому что:	сульфидного железа больше, чем сульфида меди	в сульфидном железе содержится 36,5% серы, а в сульфиде меди – 20,2%	температура плавления FeS – 1130oС, а Cu2S – 1230оС	термодинамическое сродство к сере у меди выше, чем у железа, а сродство к кислороду выше у железа	сульфид железа легче сульфида меди	термодинамическое сродство к сере у меди выше, чем у железа, а сродство к кислороду выше у железа	Металлургия тяжелых цветных металлов
В конвертерных шлаках и шлаках автогенных плавок содержание меди доходит до 1,5 и более процентов, что обязывает выбирать наиболее рациональную технологию их переработки из следующих вариантов:	отражательная плавка с концентратом	совместное отстаивание с расплавом автогена	обеднительная плавка в электропечи	совместная переработка в конвертере	флотация сульфида меди и металла с получением богатого концентрата	флотация сульфида меди и металла с получением богатого концентрата	Металлургия тяжелых цветных металлов
Тепловые потребности шихты при полупиритной плавке решаются:	максимально возможным содержанием пирита в шихте	минимальным использованием кварцевого флюса	за счет окисления кокса на фурмах и сульфидов железа в подготовительной зоне	подогревом воздушного дутья	обогащением воздушного дутья кислородом	за счет окисления кокса на фурмах и сульфидов железа в подготовительной зоне	Металлургия тяжелых цветных металлов
Окисленная медная руда содержит:	малахит, азурит, хризоколлу	халькопирит, халькозин, малахит	пирротин, пентландит, азурит	азурит, пирит, сфалерит	галенит, малахит, пирит	малахит, азурит, хризоколлу	Металлургия тяжелых цветных металлов
2-3 % коксика в шихту пиритной плавки вводят для:	предотвращения окислительных процессов в подготовительной зоне	повышения выхода штейна	повышения извлечения меди и благородных металлов	компенсации дефицита тепла при нехватке пирита в руде	оптимизации состава газовой фазы	компенсации дефицита тепла при нехватке пирита в руде	Металлургия тяжелых цветных металлов
Появление магнетита в шихте при полупиритной плавке связано с:	окислением сульфидов железа в подготовительной зоне печи, в твердом состоянии	окислительным характером газовой фазы до колошника	использованием незначительных количеств кокса	крупнокусковой рудой	подшихтовкой магнетита при ее подготовке к плавке	окислением сульфидов железа в подготовительной зоне печи, в твердом состоянии	Металлургия тяжелых цветных металлов
Агломерирование окисленных никелевых руд преследует цель:	глубокого обезвоживания руды	нагреть шихту для последующей шахтной плавки	повышения реакционной способности руды	повышения качества шихты перед плавкой	физико-химической и гранулометрической подготовки окисленных руд к шахтной плавке	физико-химической и гранулометрической подготовки окисленных руд к шахтной плавке	Металлургия тяжелых цветных металлов
Электроплавка восстановленных никелевых руд осуществляется за счет тепла:	окисления кокса	открытой вольтовой дуги	нагретого воздушного дутья	штейно-шлаковых процессов в расплаве	электроэнергии, проходящей через шлак от одного электрода к другому	электроэнергии, проходящей через шлак от одного электрода к другому	Металлургия тяжелых цветных металлов
Второе рафинирование ферроникеля проводят в "основном" конвертере, используя известняк и технический кислород, так как:	основные шлаки более тугоплавки, чем кислые, что позволяет сохранить нужный перегрев металла	только в основных шлаках возможно сконцентрировать пятиокись фосфора	хромомагнезитовый огнеупор позволяет вести процесс при максимальных температурах	обеспечивается максимальное окисление остатков кремния и хрома	основной хромомагнезитовый огнеупор не окисляется техническим кислородом	только в основных шлаках возможно сконцентрировать пятиокись фосфора	Металлургия тяжелых цветных металлов
Десульфуризация при автогенных плавках медноникелевых материалов намного выше десульфуризации электроплавки, потому что:	обеспечен эффективный контакт сульфидов с кислородом дутья	на плавку направляют шихту с высоким содержанием сульфидов	сродство к кислороду у сульфида железа выше, чем сродство к кислороду сульфидов меди и никеля	необходимо получить штейны с высокой суммой меди и никеля	только максимально возможная десульфуризация может обеспечить автогенный режим плавки	только максимально возможная десульфуризация может обеспечить автогенный режим плавки	Металлургия тяжелых цветных металлов
При шахтной плавке окисленных никелевых руд значительная часть оксидов железа восстанавливается до свободного железа, что позволяет:	оптимизировать состав отвального шлака	сформировать ферроникель, поглощаемый затем никелевым штейном	провести металлотермическое восстановление оксидов никеля и кобальта железом	избежать избыточного магнетита в шлаках	сохранить часть серы для сульфидирования никеля и кобальта	провести металлотермическое восстановление оксидов никеля и кобальта железом	Металлургия тяжелых цветных металлов
При раскислении ферроникеля используют ферросилиций, потому что:	двуокись кремния с закисью железа образуют фаялит	кремний обладает бóльшим сродством к кислороду, чем железо, и потому оно отдает кислород кремнию	ферросилиций хорошо растворяется в ферроникеле	кислород ферроникеля переходит в ферросилиций	это увеличивает выход готового ферроникеля	кремний обладает бóльшим сродством к кислороду, чем железо, и потому оно отдает кислород кремнию	Металлургия тяжелых цветных металлов
При конвертировании медноникелевых штейнов в файнштейне появляется металлическая фаза переменного состава, как результат:	избыточной металлизации штейнов при плавке в РТП	переокисления медно-никелевых штейнов при плавках по автогенной технологии	несвоевременной загрузки в конвертер "вторички"	переокисления сульфида меди до закиси и развития вторичных процессов – сульфидирования закиси меди сульфидами железа, никеля и самой меди	переокисления сульфида железа и взаимодействия сульфида с закисью железа	переокисления сульфида меди до закиси и развития вторичных процессов – сульфидирования закиси меди сульфидами железа, никеля и самой меди	Металлургия тяжелых цветных металлов
Считается, что маломедистые файнштейны лучше разделяются при флотации, что объясняется тем, что:	у меди более высокое сродство к сере, чем у никеля и кобальта	флотации подвергают сульфид меди, и чем его в файнштейне меньше, тем меньше выход концентрата и лучше распределение металлов	сульфид меди кристаллизуется в идеальных условиях	в них меньше металлической фазы, что улучшает их измельчение	меньшее количество a-Ni3S2 загрязнено сульфидом меди	флотации подвергают сульфид меди, и чем его в файнштейне меньше, тем меньше выход концентрата и лучше распределение металлов	Металлургия тяжелых цветных металлов
Тепловой эффект окислительного плавления медного концентрата от флотации файнштейна до черновой меди +52 000 кал не обеспечивает потребности автогенного плавления, но его осуществляют благодаря:	использованию нагретого дутья, компенсирующего дефицит тепла	использованию технического кислорода, существенно сокращающего объем газовой фазы и потери тепла	предварительному расплавлению некоторой части концентрата	глубокой сушке концентрата в сушилках восходящего потока	использованию форсунок для сжигания дополнительного топлива	использованию технического кислорода, существенно сокращающего объем газовой фазы и потери тепла	Металлургия тяжелых цветных металлов
Дебаланс электролита по никелю является следствием:	потерь электролита при его транспортировании от ванн до очистного отделения (ГМО)	испарения электролита при 55-60оС	утечек тока из-за коротких замыканий	низкого качества анодного никеля	существенно бόльшего выхода по току на катоде, чем на аноде	существенно бόльшего выхода по току на катоде, чем на аноде	Металлургия тяжелых цветных металлов
Омеднение никелевых катодов возникает при:	падении уровня католита в диафрагмах	падении температуры до 20оС	повреждении диафрагмы	повышении кислотности электролита	повышении концентрации меди в католите более 4 мг/л.	повышении концентрации меди в католите более 4 мг/л.	Металлургия тяжелых цветных металлов
Содержание серы в медноникелевых штейнах является важнейшим показателем их качественного состояния, так, исходное содержание серы в штейнах РТП = 25,5-27% и в начале конвертирования возрастает до 31-33%, что объясняется тем, что:	снижается концентрация железа в штейне	растет содержание цветных металлов в штейне	в конвертере резко возрастает парциальное давление сернистого ангидрида	начинается шлакообразование, что затормаживает окисление сульфидов	конвертирование начинается с окисления свободного железа, которого может быть 5-10 и более процентов, что приводит к росту удельного значения сульфида железа в штейне и росту, ненадолго, процента серы в штейне	конвертирование начинается с окисления свободного железа, которого может быть 5-10 и более процентов, что приводит к росту удельного значения сульфида железа в штейне и росту, ненадолго, процента серы в штейне	Металлургия тяжелых цветных металлов
Удельная производительность ПЖВ в десять раз выше производительности ПВП и КФП, что объясняется:	эффективным развитием окисления сульфида железа и шлакованием его закиси в расплаве	бόльшими температурами расплавов	бόльшей концентрацией кислорода в дутье	меньшим размером отстойной зоны	большей загрузкой руды (концентрата) в печь	эффективным развитием окисления сульфида железа и шлакованием его закиси в расплаве	Металлургия тяжелых цветных металлов
Окисленные никелевые руды – это:	пентландит, бунзенит, миллерит, гарниерит, треворит	миллерит, треворит, гарниерит, заратит, пентландит	гарниерит, бунзенит, ревдинскит, треворит, заратит	миллерит, пентландит, гарниерит, треворит, бунзенит	ревденскит, миллерит, пентландит, заратит, гарниерит	гарниерит, бунзенит, ревдинскит, треворит, заратит	Металлургия тяжелых цветных металлов
Общая реакция контакта серного ангидрида с водой nSO3 + H2O = H2SO4 + (n-1)SO3 может привести к образованию олеума при значениях "n":	меньше единицы	равном единицы	больше единицы	больше пятнадцати	больше пятидесяти	больше единицы	Металлургия тяжелых цветных металлов
Существует мнение, что под действием приложенного напряжения положительно заряженные ионы в электролите перемещаются к отрицательному катоду, а отрицательно заряженные ионы – к аноду, что должно обеспечивать перемешивание электролита и усреднение его состава. Однако без циркуляции электролита процесс не ведут, потому что:	напряжение на аноде и на катоде влияет на анионы и катионы только на расстоянии 1-2 молекулярных слоя у поверхности электрода	сегрегация электролита по концентрации основного металла происходит не только по горизонтали, но и по вертикали, что напряжение не ликвидирует	только циркуляция электролита позволяет усреднить состав электролита по основному металлу и снять отрицательные последствия концентрационной поляризации	циркуляция обеспечивает тепловой баланс в электролизных ванных	циркуляция сокращает испаряемость электролита	только циркуляция электролита позволяет усреднить состав электролита по основному металлу и снять отрицательные последствия концентрационной поляризации	Металлургия тяжелых цветных металлов
При нахождении на воздухе цинк покрывается пленкой основного карбоната цинка, предохраняющей его от дальнейшего окисления, состава:	ZnCO3 . Zn(OH)2	ZnCO3	ZnCO3 . 3Zn(OH)2	Zn(OH)2	ZnO . ZnCO3	ZnCO3 . 3Zn(OH)2	Металлургия тяжелых цветных металлов
После очистки анолита от кобальта концентрация железа снижается почти в 10 раз по сравнению с операцией собственной железоочистки, что объясняется тем, что:	из анолита выведена медь	гидролиз трехвалентного кобальта протекает при более высоких значениях рН, чем гидролиз железа	процесс ведут при температурах 6080оС	железо полностью переводится в трехвалентное состояние	очистку ведут из частично очищенных растворов	гидролиз трехвалентного кобальта протекает при более высоких значениях рН, чем гидролиз железа	Металлургия тяжелых цветных металлов
Загидрачивание никелевых катодов является следствием:	падения уровня электролита в диафрагмах	некачественной очистки анолита	снижения концентрации никеля в католите	снижения температуры католита до 20-25оС	аварийного повышения рН электролита выше 4.	аварийного повышения рН электролита выше 4.	Металлургия тяжелых цветных металлов

Движущей силой массообменных процессов является разность…

Концентраций на границе раздела фаз

Рабочих и равновесных концентраций компонента в фазе

Начальных и конечных рабочих концентраций

Концентраций на входе в аппарат и выходе из него

null

Рабочих и равновесных концентраций компонента в фазе

Химическая инженерия

Диффузионный критерий Пекле определяется выражением…

βl/λ

Dτ/l2

µ/ρD

wl/D

null

wl/D

Химическая инженерия

Коэффициент молекулярной диффузии…

Не зависит от температуры

Увеличивается с повышением температуры

Уменьшается с повышением температуры

Увеличивается с понижением температуры

null

Увеличивается с повышением температуры

Химическая инженерия

Процесс переноса целевого компонента из одной фазы в другую через межфазную поверхность называется...

Массопередачей

Массоотдачей

Молекулярной диффузией

турбулентнойдиффузией

null

Массопередачей

Химическая инженерия

Состав фаз двухкомпонентных систем в виде кгА/кг(А+В) выражен через…

молярные доли

относительные массовые доли

относительные молярные доли

массовые доли

null

массовые доли

Химическая инженерия

Молярная доля компонента А в бинарной смеси составляет…

кмольА/кмоль(А+В)

кмольА/кмольВ

кгА/кг(А+В)

кмольА/м3(А+В)

null

кмольА/кмоль(А+В)

Химическая инженерия

Молекулярная диффузия описывается законом…

Рауля

Генри

Фика

Дальтона

null

Фика

Химическая инженерия

Коэффициент диффузии имеет размерность

Кг/м3

Кмоль/с

Кмоль/м3

м2/с

null

м2/с

Химическая инженерия

Отношение составов фаз при равновесии называется коэффициентом…

поглощения

распределения

извлечения

селективности

null

распределения

Химическая инженерия

Потенциалом переноса в массообменных процессах является…

количество импульса

энтальпия

концентрация

удельная теплоемкость

null

концентрация

Химическая инженерия

Отношение количества фактически поглощаемого компонента к количеству, поглощаемому при полном извлечении…

Коэффициент распределения

Степень извлечения

Относительная молярная доля

Коэффициент относительной летучести

null

Степень извлечения

Химическая инженерия

Регенерация адсорбента путем контакта с веществом, которое адсорбируется лучше, чем поглощенное вещество, называется … десорбцией

Термической

Химической

Вытеснительной

вакуумной

null

Вытеснительной

Химическая инженерия

Количество вещества, поглощенное единицей массы или объема адсорбента до начала проскока, называют…

динамической активностью

адсорбционной способностью

сорбционной емкостью

равновесной активностью

null

динамической активностью

Химическая инженерия

Поглощаемый твердой фазой целевой компонент называется…

адсорбентом

адсорбатом

адсорбтивом

абсорбентом

null

адсорбтивом

Химическая инженерия

Процесс кристаллизации происходит только в том случае, когда раствор находится в … состоянии

ненасыщенном

насыщенном

перегретом

пересыщенном

null

пересыщенном

Химическая инженерия

К поверхностным кристаллизаторам относится…

вакуум-выпарной

качающийся

вальцевый

башенный

null

вальцевый

Химическая инженерия

Процесс кристаллизации, происходящий при введении в раствор веществ, уменьшающих растворимость, называется

изотермическим

высаливанием

изогидрическим

политермическим

null

высаливанием

Химическая инженерия

Вальцевый кристаллизатор является…

объемным

поверхностным

испарительным

изотермическим

null

поверхностным

Химическая инженерия

При нагревании в калорифире не изменяется… воздуха

теплоемкость

влагосодержание

плотность

энтальпия

null

влагосодержание

Химическая инженерия

К сушилкам с перемешиванием слоя метриала отсносится…

ленточная

барабанная

туннельная

распылительная

null

барабанная

Химическая инженерия

Окончанию периода постоянной скорости сушки соответствует достижение…

равновесного состояния

критической влажности материала

конечной влажности материала

температуры материала, равной температуре мокрого термометра

null

критической влажности материала

Химическая инженерия

В период падающей скорости сушки…

лимитирующее влияние имеет скорость внутренней диффузии

лимитирующее влияние имеет скорость внешней диффузии

температура материала равна температуре мокрого термометра

влажность материала снижается по линейному закону

null

лимитирующее влияние имеет скорость внутренней диффузии

Химическая инженерия

Значение критической влажности материала соответствует…

достижению равновесного состояния

началу периода постоянной сушки

окончанию периода постоянной сушки

окончанию периода падающей скорости

null

окончанию периода постоянной сушки

Химическая инженерия

К сушилкам с неподвижным слоем материала относятся…

камерные

барабанные

ленточные

гребковые

null

камерные

Химическая инженерия

Для сушки пастообразных материалов не пригодны … сушилки

распылительные

барабанные

вальцевые

петлевые

null

распылительные

Химическая инженерия

Для смесей близкокипящих компонентов…

рабочая линия удалена от линии равновесия

число тарелок сильно возрастает

высота колонны незначительна

число тарелок невелико

null

число тарелок сильно возрастает

Химическая инженерия

В укрепляющей части ректификационной колонны … компонентом

пар обогащается труднолетучим

жидкость обогащается низкокипящим

пар обогащается легколетучим

жидкость обогащается легколетучим

null

пар обогащается легколетучим

Химическая инженерия

Составы исходных двухкомпонентных растворов отражают на треугольной диаграмме…

Вершины треугольника

Бинодальная кривая

Стороны треугольника

Точки на площади треугольника

null

Стороны треугольника

Химическая инженерия

При осуществлении жидкостной экстракции коалесценцией называют процесс…

Распыления жидкостей

Прохождения пузырьков газа

Слияния капель

Стекания пленки жидкости

null

Слияния капель

Химическая инженерия

Наиболее высокую эффективность процесса массопередачи обеспечивает … экстрактор

Насадочный

Роторно-дисковой

Тарельчатый

распылительный

null

Роторно-дисковой

Химическая инженерия

Точки на площади треугольной диаграммы экстракционной системы соответствуют …

составам исходных реагентов

чистым компонентам

составам трехкомпонентных растворов

составам двухкомпонентных растворов

null

составам трехкомпонентных растворов

Химическая инженерия

Для создания поверхности контакта фаз в распылительных экстракторах применяется…

псевдоожижение

диспергирование

пленочное течение

барботаж

null

диспергирование

Химическая инженерия

К гравитационным экстракторам относится…

центробежный

роторно-дисковой

распылительный

пульсационный

null

распылительный

Химическая инженерия

Недостатком роторного экстрактора является…

низкая производительность

низкая интенсивность массопередачи

высокий расход энергии

чувствительность к твердым примесям в фазах

null

высокий расход энергии

Химическая инженерия

Недостатком распылительного экстрактора является...

Низкая производительность

Высокий расход энергии

Сложность конструкции

Низкая интенсивность массопередачи

null

Низкая интенсивность массопередачи

Химическая инженерия

К экстракторам с подводом внешней энергии в контактирующие фазы относится…

Тарельчатый

Пульсационный

Распылительный

ситчатый

null

Пульсационный

Химическая инженерия

Поглощаемый в процесса абсорбции газ называют…

абсорбент

абсорбтив

инерт

экстракт

null

абсорбтив

Химическая инженерия

Не имеют сливных устройств … тарелки

Клапанные

Колпачковые

Провальные

балластные

null

Провальные

Химическая инженерия

Перегонка с дефлегмацией применяется для…

разделения нетермостойких смесей

повышения степени разделения в условиях простой перегонки

разделения труднолетучих смесей

получения дистиллятов различного состава

null

повышения степени разделения в условиях простой перегонки

Химическая инженерия

Высокой гидродинамической устойчивостью обладают ректификационные колонны с … тарелками

ситчатыми

пластинчатыми

клапанными

колпачковыми

null

клапанными

Химическая инженерия

Степень разделения при простой перегонке может быть повышена применением…

вакуума

дефлегмации

водяного пара

инертного газа

null

дефлегмации

Химическая инженерия

При работе под вакуумом целесообразно использовать … ректификационную колонну

ситчатую тарельчатую

колпачковую тарельчатую

насадочную

клапанную тарельчатую

null

насадочную

Химическая инженерия

Достоинством ректификационной колонны с клапанными тарелками является…

низкое гидравлическое сопротивление

устойчивость режима работы

легкость монтажа и ремонта

простота конструкции

null

устойчивость режима работы

Химическая инженерия

Процесс переноса вещества от границы раздела фаз в основную массу потока называется…

массоотдача

массопередача

конвективная диффузия

молекулярная диффузия

null

массоотдача

Химическая инженерия

По уравнению H = n0h0y рассчитывают высоту …

Эквивалентную теоретической тарелке

Барботажной колонны

Насадочной колонны

Единицы переноса

null

Насадочной колонны

Химическая инженерия

При проведении процесса абсорбции

повышают температуру

снижают температуру и снижают давление

снижают температуру и повышают давление

повышают температуру и повышают давление

null

снижают температуру и повышают давление

Химическая инженерия

По закону … молярная доля любого компонента смеси идеальных газов равна у=р/П

Рауля

Дальтона

Равновесия фаз Гиббса

Фика

null

Дальтона

Химическая инженерия

При поглащении газов жидкостями требуется

Снижать давление

Повышать температуру

Повышать давление

Не изменять рабочие параметры

null

Повышать давление

Химическая инженерия

Основным назначением диафрагмы при электролитическом рафинировании никеля является:

Предотвратить на катоде выделение водорода

Уменьшить испарение электролита

Отделить катодное пространство от анодного

Предотвратить возможность коротких замыканий между катодами и анодами

Увеличить сопротивление прохождению электрического тока через ванну

Отделить катодное пространство от анодного

Металлургия тяжелых цветных металлов

Циркуляцию электролита в ванне при электролизе раствора сульфата цинка осуществляют с целью:

уменьшения выделения на катоде водорода

уменьшения загрязнения катодного цинка примесями

выравнивания состава электролита в ванне

для удаления из ванны вместе с электролитом шлама

для создания на поверхности электролита слоя пены

выравнивания состава электролита в ванне

Металлургия тяжелых цветных металлов

Основной суммарной химической реакцией первого периода конвертирования медных штейнов является реакция:

3Fe3O4 + FeS + 5SiO2 = 5(FeO)2×SiO2 + SO2

2ZnS + 3O2 + SiO2 = (ZnO)2×SiO2 + 2SO2

2Fe + O2 + SiO2 = (FeO)2×SiO2

2FeS + 3O2 + SiO2 = (FeO)2×SiO2 + 2SO2

Cu2S + 3O2 + SiO2 = (CuO2)×SiO2 + 2SO2

2FeS + 3O2 + SiO2 = (FeO)2×SiO2 + 2SO2

Металлургия тяжелых цветных металлов

Температура начала конденсации паров цинка из газовой фазы зависит от парциального давления в газовой фазе:

Zn и CO2

Zn и CO

Zn и H2O

Zn

Zn и N2

Zn

Металлургия тяжелых цветных металлов

Отметьте среди приведённых природных минералов меди халькопирит:

CuFeS2

CuS

Cu2S

CuCO3×Cu(OH)2

CuSiO3×2H2O

CuFeS2

Металлургия тяжелых цветных металлов

Отметьте среди приведённых природных минералов никеля миллерит:

NiS

Ni3S2

NiO

(N,Fe)S

Ni3FeS5

NiS

Металлургия тяжелых цветных металлов

Отметьте среди приведенных минералов никеля пентландит:

Ni3S2

NiO

Ni3FeS5

NiS

(Ni,Fe)S

Металлургия тяжелых цветных металлов

Для оценки плавкости шлаков, получаемых при плавке сырья тяжелых цветных металлов на штейн, больше всего подходит диаграмма плавкости тройной системы:

SiO2 CaO – FeO

SiO2 CaO – AI2O3

SiO2 CaO – MgO

SiO2 FeO – AI2O3

SiO2 FeO – MgO

SiO2 CaO – FeO

Металлургия тяжелых цветных металлов

При конвертировании никелевых штейнов в первую очередь окисляется:

Fe

FeS

Ni

Ni3S2

CoS

Fe

Металлургия тяжелых цветных металлов

Основой для удаления примесей при огневом рафинировании черновой меди является:

различие сродства меди и примесей с серой

ограниченная растворимость оксидов металлов – примесей в меди

различие сродства меди и примесей с кислородом

различие плотности оксидов металлов – примесей и меди

высокая упругость пара оксидов металловпримесей

различие сродства меди и примесей с кислородом

Металлургия тяжелых цветных металлов

По правилу В.Я.Мостовича содержание серы в медных штейнах при металлургических расчетах принимают равным, %:

15

35

20

25

30

25

Металлургия тяжелых цветных металлов

В файнштейнах, получаемых при конвертировании медноникелевых штейнов, обычно оставляют 2,5-3,5% железа с целью:

снижения температуры плавления файнштейна

как можно более полного извлечения в файнштейн кобальта

улучшения структуры файнштейна при его охлаждении

повышения в файнштейне содержания серы

повышения хрупкости файнштейна после его затвердевания

как можно более полного извлечения в файнштейн кобальта

Металлургия тяжелых цветных металлов

Для оценки плавкости штейнов медных плавок больше всего подходит диаграмма состояния системы:

Cu-Ni-S

Cu-Pb-S

Cu-Zn-S

Cu-S-O

Cu-Fe-S

Металлургия тяжелых цветных металлов

В шихту электроплавки медноникелевых материалов вводят до 4% коксика с тем, чтобы:

компенсировать потери тепла, уносимого технологическими газами

улучшить процесс шлакои штейнообразования

снизить электросопротивление шихты

снизить удельный расход электроэнергии

обеспечить восстановительный потенциал газовой фазы

Металлургия тяжелых цветных металлов

Основным источником тепла для поддержания необходимых температур при обжиге цинковых концентратов в печи кипящего слоя является:

подогретое воздушное дутье

тепло реакций окисления сульфидов металлов до сульфатов

тепло от горения топлива, загружаемого в печь вместе с концентратом

тепло реакций окисления сульфидов металлов до оксидов

тепло реакций образования ферритов и силикатов металлов

тепло реакций окисления сульфидов металлов до оксидов

Металлургия тяжелых цветных металлов

Отметьте среди приведенных минералов никеля сфалерит:

ZnCO3

ZnS

(Zn,Fe)S

2ZnO.SiO2

2ZnO.SiO2.H2O

ZnS

Металлургия тяжелых цветных металлов

Степень десульфуризации при окислительном обжиге сульфидных материалов это:

Содержание серы в отходящих технологических газах

Степень окисления сульфидов металлов

Выраженное в процентах отношение массы серы в газах к массе серы в исходном материале

Потери серы в окружающую среду

Доля серы содержащейся в огарке от общей массы серы в исходном материале

Выраженное в процентах отношение массы серы в газах к массе серы в исходном материале

Металлургия тяжелых цветных металлов

Процесс купелирования, используемый для переработки обогащенного благородными металлами свинца основан:

на различии плотности свинца и сплава золота с серебром

на различии сродства свинца, золота и серебра с серой

на различии температур плавления свинца, золота и серебра

на различии температур кипения свинца, золота и серебра

на различии сродства свинца, золота и серебра с кислородом

Металлургия тяжелых цветных металлов

Поведение примесей при электролитическом рафинировании меди в основном определяется:

составом электролита

различием растворимости в воде сульфата меди и сульфатов металлов-примесей

величиной катодной плотности тока

температурой электролита в ванне

различием величин стандартных электродных потенциалов меди и примесей

Металлургия тяжелых цветных металлов

При электрохимическом рафинировании меди происходит постепенное и постоянное понижение концентрации серной кислоты в электролите вследствие:

утечек электролитов при его циркуляции

испарения электролита

вывода части электролита на регенерацию

разбавления электролита при обслуживании ванн

участия серной кислоты в процессах окисления одновалентной меди и меди анода

Металлургия тяжелых цветных металлов

Современные гидрометаллургические технологии переработки латеритовых руд построены по принципу:

гидротермальное выщелачивание – экстракция – электроэкстракция

обжиг – гидротермальное выщелачивание – осаждение Н2

плавка – гидротермальное выщелачивание

автоклавное выщелачивание – экстракция – электроэкстракция

автоклавное выщелачивание – ионный обмен – осаждение Н2

автоклавное выщелачивание – экстракция – электроэкстракция

Металлургия тяжелых цветных металлов

Каким реагентом восстанавливают хлорид серебра в шлаке?

бура

сода

кремневка

плавиковый шпат

известь

бура

Металлургия тяжелых цветных металлов

При связывании катиона золота в прочный цианистый комплекс oxs – red потенциал золота

не изменяется

сильно возрастает

сильно уменьшается

незначительно возрастает

незначительно уменьшается

сильно уменьшается

Металлургия тяжелых цветных металлов

Сульфидная медная руда содержит:

азурит, пирит, хризоколлу, халькозин

ковеллин, халькозин, халькопирит, пирит

халькопирит, малахит, борнит, хризоколлу

малахит, пирит, хризоколлу, ковеллин

пирит, халькозин, малахит, куприт

ковеллин, халькозин, халькопирит, пирит

Металлургия тяжелых цветных металлов

Кислород при электрохимическом рафинировании меди играет отрицательную роль, что объясняется:

повышенным испарением электролита

повышенным сопротивлением электролита

химическим растворением анодной меди в серной кислоте на границе раздела трех фаз и доокислением одновалентной меди

нарушением баланса аноднокатодного процесса по меди

ухудшением качества катодной меди

химическим растворением анодной меди в серной кислоте на границе раздела трех фаз и доокислением одновалентной меди

Металлургия тяжелых цветных металлов

Образование магнетита при взвешенной плавке является следствием:

избыточного количества сульфидов железа в шихте плавки

плохого массообмена в период окислительного плавления

благоприятных условий переокисления сульфидного железа

высокого термодинамического сродства железа к кислороду

экстремальных температур в период окислительного плавления

благоприятных условий переокисления сульфидного железа

Металлургия тяжелых цветных металлов

Восстановительное плавление при огневом рафинировании меди обеспечивает:

продувку меди парами воды и окисью углерода, что повышает ее качество

качественные изменения в меди – повышение плотности и прочности

насыщение меди водородом

эвакуацию растворенного в меди сернистого газа и восстановление закиси меди, что приводит к качественным улучшениям

null

эвакуацию растворенного в меди сернистого газа и восстановление закиси меди, что приводит к качественным улучшениям

Металлургия тяжелых цветных металлов

При конвертировании медных штейнов в первую очередь окисляется сульфидное железо, потому что:

сульфидного железа больше, чем сульфида меди

в сульфидном железе содержится 36,5% серы, а в сульфиде меди – 20,2%

температура плавления FeS – 1130oС, а Cu2S – 1230оС

термодинамическое сродство к сере у меди выше, чем у железа, а сродство к кислороду выше у железа

сульфид железа легче сульфида меди

термодинамическое сродство к сере у меди выше, чем у железа, а сродство к кислороду выше у железа

Металлургия тяжелых цветных металлов

В конвертерных шлаках и шлаках автогенных плавок содержание меди доходит до 1,5 и более процентов, что обязывает выбирать наиболее рациональную технологию их переработки из следующих вариантов:

отражательная плавка с концентратом

совместное отстаивание с расплавом автогена

обеднительная плавка в электропечи

совместная переработка в конвертере

флотация сульфида меди и металла с получением богатого концентрата

Металлургия тяжелых цветных металлов

Тепловые потребности шихты при полупиритной плавке решаются:

максимально возможным содержанием пирита в шихте

минимальным использованием кварцевого флюса

за счет окисления кокса на фурмах и сульфидов железа в подготовительной зоне

подогревом воздушного дутья

обогащением воздушного дутья кислородом

за счет окисления кокса на фурмах и сульфидов железа в подготовительной зоне

Металлургия тяжелых цветных металлов

Окисленная медная руда содержит:

малахит, азурит, хризоколлу

халькопирит, халькозин, малахит

пирротин, пентландит, азурит

азурит, пирит, сфалерит

галенит, малахит, пирит

малахит, азурит, хризоколлу

Металлургия тяжелых цветных металлов

2-3 % коксика в шихту пиритной плавки вводят для:

предотвращения окислительных процессов в подготовительной зоне

повышения выхода штейна

повышения извлечения меди и благородных металлов

компенсации дефицита тепла при нехватке пирита в руде

оптимизации состава газовой фазы

компенсации дефицита тепла при нехватке пирита в руде

Металлургия тяжелых цветных металлов

Появление магнетита в шихте при полупиритной плавке связано с:

окислением сульфидов железа в подготовительной зоне печи, в твердом состоянии

окислительным характером газовой фазы до колошника

использованием незначительных количеств кокса

крупнокусковой рудой

подшихтовкой магнетита при ее подготовке к плавке

окислением сульфидов железа в подготовительной зоне печи, в твердом состоянии

Металлургия тяжелых цветных металлов

Агломерирование окисленных никелевых руд преследует цель:

глубокого обезвоживания руды

нагреть шихту для последующей шахтной плавки

повышения реакционной способности руды

повышения качества шихты перед плавкой

физико-химической и гранулометрической подготовки окисленных руд к шахтной плавке

Металлургия тяжелых цветных металлов

Электроплавка восстановленных никелевых руд осуществляется за счет тепла:

окисления кокса

открытой вольтовой дуги

нагретого воздушного дутья

штейно-шлаковых процессов в расплаве

электроэнергии, проходящей через шлак от одного электрода к другому

Металлургия тяжелых цветных металлов

Второе рафинирование ферроникеля проводят в "основном" конвертере, используя известняк и технический кислород, так как:

основные шлаки более тугоплавки, чем кислые, что позволяет сохранить нужный перегрев металла

только в основных шлаках возможно сконцентрировать пятиокись фосфора

хромомагнезитовый огнеупор позволяет вести процесс при максимальных температурах

обеспечивается максимальное окисление остатков кремния и хрома

основной хромомагнезитовый огнеупор не окисляется техническим кислородом

только в основных шлаках возможно сконцентрировать пятиокись фосфора

Металлургия тяжелых цветных металлов

Десульфуризация при автогенных плавках медноникелевых материалов намного выше десульфуризации электроплавки, потому что:

обеспечен эффективный контакт сульфидов с кислородом дутья

на плавку направляют шихту с высоким содержанием сульфидов

сродство к кислороду у сульфида железа выше, чем сродство к кислороду сульфидов меди и никеля

необходимо получить штейны с высокой суммой меди и никеля

только максимально возможная десульфуризация может обеспечить автогенный режим плавки

Металлургия тяжелых цветных металлов

При шахтной плавке окисленных никелевых руд значительная часть оксидов железа восстанавливается до свободного железа, что позволяет:

оптимизировать состав отвального шлака

сформировать ферроникель, поглощаемый затем никелевым штейном

провести металлотермическое восстановление оксидов никеля и кобальта железом

избежать избыточного магнетита в шлаках

сохранить часть серы для сульфидирования никеля и кобальта

провести металлотермическое восстановление оксидов никеля и кобальта железом

Металлургия тяжелых цветных металлов

При раскислении ферроникеля используют ферросилиций, потому что:

двуокись кремния с закисью железа образуют фаялит

кремний обладает бóльшим сродством к кислороду, чем железо, и потому оно отдает кислород кремнию

ферросилиций хорошо растворяется в ферроникеле

кислород ферроникеля переходит в ферросилиций

это увеличивает выход готового ферроникеля

кремний обладает бóльшим сродством к кислороду, чем железо, и потому оно отдает кислород кремнию

Металлургия тяжелых цветных металлов

При конвертировании медноникелевых штейнов в файнштейне появляется металлическая фаза переменного состава, как результат:

избыточной металлизации штейнов при плавке в РТП

переокисления медно-никелевых штейнов при плавках по автогенной технологии

несвоевременной загрузки в конвертер "вторички"

переокисления сульфида меди до закиси и развития вторичных процессов – сульфидирования закиси меди сульфидами железа, никеля и самой меди

переокисления сульфида железа и взаимодействия сульфида с закисью железа

переокисления сульфида меди до закиси и развития вторичных процессов – сульфидирования закиси меди сульфидами железа, никеля и самой меди

Металлургия тяжелых цветных металлов

Считается, что маломедистые файнштейны лучше разделяются при флотации, что объясняется тем, что:

у меди более высокое сродство к сере, чем у никеля и кобальта

флотации подвергают сульфид меди, и чем его в файнштейне меньше, тем меньше выход концентрата и лучше распределение металлов

сульфид меди кристаллизуется в идеальных условиях

в них меньше металлической фазы, что улучшает их измельчение

меньшее количество a-Ni3S2 загрязнено сульфидом меди

флотации подвергают сульфид меди, и чем его в файнштейне меньше, тем меньше выход концентрата и лучше распределение металлов

Металлургия тяжелых цветных металлов

Тепловой эффект окислительного плавления медного концентрата от флотации файнштейна до черновой меди +52 000 кал не обеспечивает потребности автогенного плавления, но его осуществляют благодаря:

использованию нагретого дутья, компенсирующего дефицит тепла

использованию технического кислорода, существенно сокращающего объем газовой фазы и потери тепла

предварительному расплавлению некоторой части концентрата

глубокой сушке концентрата в сушилках восходящего потока

использованию форсунок для сжигания дополнительного топлива

использованию технического кислорода, существенно сокращающего объем газовой фазы и потери тепла

Металлургия тяжелых цветных металлов

Дебаланс электролита по никелю является следствием:

потерь электролита при его транспортировании от ванн до очистного отделения (ГМО)

испарения электролита при 55-60оС

утечек тока из-за коротких замыканий

низкого качества анодного никеля

существенно бόльшего выхода по току на катоде, чем на аноде

Металлургия тяжелых цветных металлов

Омеднение никелевых катодов возникает при:

падении уровня католита в диафрагмах

падении температуры до 20оС

повреждении диафрагмы

повышении кислотности электролита

повышении концентрации меди в католите более 4 мг/л.

Металлургия тяжелых цветных металлов

Содержание серы в медноникелевых штейнах является важнейшим показателем их качественного состояния, так, исходное содержание серы в штейнах РТП = 25,5-27% и в начале конвертирования возрастает до 31-33%, что объясняется тем, что:

снижается концентрация железа в штейне

растет содержание цветных металлов в штейне

в конвертере резко возрастает парциальное давление сернистого ангидрида

начинается шлакообразование, что затормаживает окисление сульфидов

конвертирование начинается с окисления свободного железа, которого может быть 5-10 и более процентов, что приводит к росту удельного значения сульфида железа в штейне и росту, ненадолго, процента серы в штейне

Металлургия тяжелых цветных металлов

Удельная производительность ПЖВ в десять раз выше производительности ПВП и КФП, что объясняется:

эффективным развитием окисления сульфида железа и шлакованием его закиси в расплаве

бόльшими температурами расплавов

бόльшей концентрацией кислорода в дутье

меньшим размером отстойной зоны

большей загрузкой руды (концентрата) в печь

эффективным развитием окисления сульфида железа и шлакованием его закиси в расплаве

Металлургия тяжелых цветных металлов

Окисленные никелевые руды – это:

пентландит, бунзенит, миллерит, гарниерит, треворит

миллерит, треворит, гарниерит, заратит, пентландит

гарниерит, бунзенит, ревдинскит, треворит, заратит

миллерит, пентландит, гарниерит, треворит, бунзенит

ревденскит, миллерит, пентландит, заратит, гарниерит

гарниерит, бунзенит, ревдинскит, треворит, заратит

Металлургия тяжелых цветных металлов

Общая реакция контакта серного ангидрида с водой nSO3 + H2O = H2SO4 + (n-1)SO3 может привести к образованию олеума при значениях "n":

меньше единицы

равном единицы

больше единицы

больше пятнадцати

больше пятидесяти

больше единицы

Металлургия тяжелых цветных металлов

Существует мнение, что под действием приложенного напряжения положительно заряженные ионы в электролите перемещаются к отрицательному катоду, а отрицательно заряженные ионы – к аноду, что должно обеспечивать перемешивание электролита и усреднение его состава. Однако без циркуляции электролита процесс не ведут, потому что:

напряжение на аноде и на катоде влияет на анионы и катионы только на расстоянии 1-2 молекулярных слоя у поверхности электрода

сегрегация электролита по концентрации основного металла происходит не только по горизонтали, но и по вертикали, что напряжение не ликвидирует

только циркуляция электролита позволяет усреднить состав электролита по основному металлу и снять отрицательные последствия концентрационной поляризации

циркуляция обеспечивает тепловой баланс в электролизных ванных

циркуляция сокращает испаряемость электролита

только циркуляция электролита позволяет усреднить состав электролита по основному металлу и снять отрицательные последствия концентрационной поляризации

Металлургия тяжелых цветных металлов

При нахождении на воздухе цинк покрывается пленкой основного карбоната цинка, предохраняющей его от дальнейшего окисления, состава:

ZnCO3 . Zn(OH)2

ZnCO3

ZnCO3 . 3Zn(OH)2

Zn(OH)2

ZnO . ZnCO3

ZnCO3 . 3Zn(OH)2

Металлургия тяжелых цветных металлов

После очистки анолита от кобальта концентрация железа снижается почти в 10 раз по сравнению с операцией собственной железоочистки, что объясняется тем, что:

из анолита выведена медь

гидролиз трехвалентного кобальта протекает при более высоких значениях рН, чем гидролиз железа

процесс ведут при температурах 6080оС

железо полностью переводится в трехвалентное состояние

очистку ведут из частично очищенных растворов

гидролиз трехвалентного кобальта протекает при более высоких значениях рН, чем гидролиз железа

Металлургия тяжелых цветных металлов

Загидрачивание никелевых катодов является следствием:

падения уровня электролита в диафрагмах

некачественной очистки анолита

снижения концентрации никеля в католите

снижения температуры католита до 20-25оС

аварийного повышения рН электролита выше 4.

Металлургия тяжелых цветных металлов